Распространение радиоволн и антенно-фидерные устройства в телерадиовещании

14 Антенные решетки | назад | содержание | вперёд |

14 Антенные решетки

14.1 Общие сведения

Направленные свойства одиночного вибратора сравнительно невысоки. Поэтому для получения узких диаграмм направленности из вибраторов создают более сложные системы, называемые антенными решетками. В антенных решетках вибраторы соединены системой распределительных линий, называемой схемой питания решетки.

В зависимости от режима питания вибраторов решетки подразделя-ются на синфазные (СР), решетки бегущей волны (РБВ) и фазированные решетки (ФАР).

В синфазных решетках все вибраторы питаются током одинаковой фазы. В решетках бегущей волны каждый последующий вибратор питается со сдвигом по фазе на величину φ=kd, где k - волновое число, d - шаг ре-шетки, а - коэффициент замедления, равный отношению скорости света к фазовой скорости бегущей волны в решетке. Шагом решетки называется расстояние между соседними вибраторами. В фазированных решетках фазы тока в отдельных вибраторах распределены по определённому закону (линейному, квадратичному и т. д.).

Если шаг решетки является постоянной величиной, то такая решетка называется эквидистантной. В неэквидистантных решетках расстояние между вибраторами изменяется от вибратора к вибратору.

Если амплитуда тока в элементах решетки одинакова, то такая решетка называется равноамплитудной. В противном случае решетка называется неравноамплитудной.

Антенные решетки также подразделяются на линейные и плоские. В линейных решетках вибраторы расположены вдоль одной линии, а в пло-ских распределены определённым образом на плоскости прямоугольной, круглой или какой-либо другой формы. Линейные решетки позволяют формировать требуемые диаграммы направленности в одной плоскости. Плоские решетки формируют диаграммы направленности одновременно в двух плоскостях (пространственные ДН).

В качестве элемента решетки могут использоваться не только вибраторы, но и другие простые антенны – спирали, рупоры, параболоиды и т.д. В зависимости от назначения количество элементов колеблется от единиц до сотен тысяч.

Анализ антенных решеток начнем с простейшего варианта решетки – синфазной равноамплитудной эквидистантной линейной решетки.

14.2 Синфазная равноамплитудная эквидистантная линейная антенная решетка (решетка нормального излучения). Диаграмма на-правленности

Вначале исследуем направленные свойства решетки, состоящей из n изотропных излучателей. Расстояние до точки А, где определяется напряженность поля (точка приема), как правило, много больше линейных размеров решетки. Поэтому лучи (радиус-векторы) от отдельных элементов решетки до точки приёма можно без заметного ущерба предста-вить как систему параллельных линий (рис. 14.1).

Поле в точке приёма определяется как результат сложения полей отдельных элементов решетки:

E = E1+E2+ E3+…En . (14.1)

Фазы полей, создаваемых соседними элементами в точке приема, отличаются на величину φ = kΔr = kdsinφ , где φ – угол, отсчитываемый от нормали к оси решетки, а Δr – разность хода соседних лучей до точки приёма. Пусть фаза поля первого элемента равна 0, тогда

(14.2)

(временной множитель еjωt для простоты опущен). Без большого ущерба для расчетов можно положить r1≈r2≈r3≈…rn≈r. Тогда E1m≈E2m≈E3m…≈Enm. . Если для простоты записи обозначить х=еjkdsinφ,, то формула (14.2) примет вид:

E=E1m(1+х+х2+…+хn-1) . (14.3)

Выражение в скобках представляет собой сходящийся ряд, сумма которого равна , отсюда

(14.4)

Используя преобразования Эйлера (еjx-e-jx=j2sin x), выражение (14.4) можно переписать в виде:

(14.5)

Выражение (14.5) представляет собой результирующее поле решетки в точке приёма, где Е1m – амплитуда поля, - его фаза, а выражение в квадратных скобках характеризует зависимость поля от угла обхода решетки, т. е. её диаграмму направленности. Этот множитель называется множителем системы (решетки):

(14.6)

Наличие тригонометрических функций в выражении (4.6) показывает, что в диаграмме направленности имеет место чередование максимумов и минимумов. Первый максимум называется основным лепестком диаграммы направленности. Остальные максимумы называются боковыми или побочными лепестками. Минимумы ДН (Fc=0) имеют место при условии, когда аргумент синуса в числителе формулы (14.6) кратен π:

,

где m – числа натурального ряда (m=0,1,2…). Отсюда

(14.7)

Первый минимум образуется при m=0. В этом случае

или

(14.8)

Величина φ0 называется шириной главного лепестка по нулевому излучению (рис. 12.9). В многоэлементных решетках φ0 может принимать очень малые значения (до долей градуса). Тогда без большого ущерба в формуле (14.8) значение синуса можно заменить аргументом. Отсюда

(рад). (14.9)

Из (14.6) непосредственно следует, что максимум излучения решетки направлен по нормали к оси решетки (φ=0). В этом случае множитель решетки равен

Раскроем эту неопределённость, воспользовавшись правилом Лопиталя. Обозначим , тогда

.

Таким образом, результирующее поле, создаваемое решеткой в направлении нормали к её оси, в n раз больше поля одного элемента.

Определим уровни боковых лепестков. При достаточно большом значении nd направление максимумов боковых лепестков приближенно можно найти из условия максимума числителя в формуле (14.6). Так как знаменатель в формуле (14.6) изменяется значительно медленнее, чем числитель, то функцию sin в знаменателе можно заменить аргументом. Приравнивая аргумент числителя к значению , где m=1,2,3… получим

(14.10)

Из (14.10) следует, что интенсивность боковых лепестков уменьшается по мере роста их номера. Так для первого бокового лепестка (m=1):

(14.11)

для второго (m=2):

(14.12)

для третьего (m=3):

(14.13)

Следует иметь в виду, что подобное убывание уровня боковых лепестков будет иметь место при условии, когда . В противном случае с некоторого номера n уровень боковых лепестков начинает возрастать.

Знак “ – “ означает, что функция переходит через 0. Обычно ДН строят по модулю в нормированной форме: .

На рис. 14.2 приведена диаграмма направленности решетки в прямоугольных координатах.

Исследуем влияние количества элементов решетки n и её шага d на диаграмму направленности. Из (14.9) непосредственно следует, что с ростом n или d, или их одновременным ростом, ширина главного лепестка уменьшается. Иными словами, чем больше размер (габариты) решетки, тем выше её направленные свойства. При этом, как следует из (14.10), с ростом габаритов решетки, растёт количество боковых лепестков. Более детальный анализ показывает, что при достаточно большом количестве элементов решетки n, уровень боковых лепестков практически не зависит и от n и от шага решетки d. Отдельный интерес представляет случай зависимости диаграммы направленности решетки от n и d при её фиксированных габаритах.

Пусть решетка состоит из n элементов с шагом d. Тогда габариты решетки определяются из формулы , а ширину главного лепестка определим как:

В качестве примера определим φ0 при условии, что .

Результаты расчета φ0 сведены в таблицу 14.1.

Таблица 14.1

n | 2 | 3 | 4 | 7 | 11 | 16
| 1,5 | 0,75 | 0,5 | 0,25 | 0,15 | 0,1
, град | 19 | 26,4 | 30 | 34,85 | 37,3 | 38,7

При дальнейшем росте n ширина основного лепестка ДН продолжает увеличиваться и стремиться к своему пределу:

Таким образом, как следует из таблицы 14.1, ДН решетки из двух элементов имеет минимальную ширину основного лепестка по сравнению со сплошной решеткой при равных габаритах. Однако с уменьшением возрастает уровень боковых лепестков. В многоэлементных решетках их уровень намного меньше. Рассмотрим это более подробно. Боковые лепестки формируются теми элементами решетки, поля которых в направлении максимума бокового лепестка отличаются по фазе на угол , где Очевидно, что определяющую роль для удовлетворения этого условия играют периферийные элементы решетки. Остальные элементы решетки формируют поля в том же направлении со сдвигом по фазе, уменьшая уровень бокового излучения. Например, если решетка состоит из двух элементов с шагом , то нормированный уровень бокового лепестка (Еб) равен 1 (рис. 14.3). При , при тех же габаритах решетки уровень бокового лепестка примерно равняется 0,3. Из сказанного также следует, что для уменьшения уровня боковых лепестков необходимо выбрать закон распределения токов возбуждения с амплитудой, спадающей к краям решетки.

ДН антенной решетки определяется не только множителем системы , но и диаграммой направленности элемента решетки. Потому формула для результирующей ДН имеет вид:

где - ДН элемента решетки.

14.3 Решетки наклонного излучения

Изменять угловое положение главного лепестка диаграммы направленности решетки возможно, если элементы решетки возбуждать со сдвигом по фазе. Чаще всего фаза возбуждения изменяется вдоль решетки по линейному закону, т.е. увеличивается от элемента решетки к элементу на постоянную величину ψ, которая называется дискретом фазы.

Тогда разность фаз полей, создаваемых соседними элементами решетки в произвольной точке пространства, имеет две составляющие. Первая составляющая определяется дискретом фазы ψ, вторая ψпростр – разностью хода лучей Δr от соседних элементов решетки до точки наблюдения:

(14.14)

Угловое положение главного лепестка ДН определяется синфазным сложением полей элементов решетки, т. е. когда 0, или .

Рассмотрим решетку, состоящую из n элементов с шагом d (рис. 14.4).

Условно примем, что фаза возбуждения первого элемента решетки равна 0 , а дискрет фазы равен . Как следует из рис. 14.4, пространственная разность фаз полей , а угловое положение главного лепестка ДН определяется из условия:

(14.15)

Из (14.15) следует, что при увеличении максимум излучения, приближается к оси решетки, т.е. отклоняется в ту сторону, в которую происходит отставание фазы возбуждения элементов решетки. На этом принципе основана работа фазированных решеток. Формула нормированного множителя решетки наклонного излучения имеет вид:

(14.16)

Нули в ДН находятся из условия равенства нулю числителя:

(14.17)

где , откуда

(14.18)

Определим условия, при которых отсутствуют дополнительные главные максимумы ДН. Указанные максимумы возникают, когда фазовый сдвиг между полями двух соседних элементов равняется , т.е. когда

или

(14.19)

Чтобы исключить появление главных вторичных максимумов, необходимо, чтобы модуль правой части выражения (14.19) превышал единицу.

Минимальное значение правой части (14.19) соответствует знаку минус, т.е.

Отсюда требование к шагу решетки имеет вид:

(14.20)

14.4. Решетки бегущей волны (решетки осевого излучения)

В решетках бегущей волны (РБВ) фаза тока в каждом последующем элементе отличается от фазы предыдущего на величину , где d - шаг решетки, а - коэффициент замедления, равный отношению скорости света к фазовой скорости волны, распространяющейся вдоль оси решетки:

(14.20)

Коэффициент замедления зависит от конструктивных особенностей решетки и может быть больше, меньше или равен единице. Исследуем направленные свойства РБВ. Пусть решетка с шагом состоит из изотропных излучателей (рис. 14.5).

Фаза поля в точке приёма, создаваемого каждым элементом решетки, имеет две составляющие: ψпит и ψпростр, где ψпит – фаза тока возбуждения элемента решетки, а ψпростр - фаза за счет разности хода лучей. Результирующая фаза поля равна

.

Пространственная фаза поля каждого последующего элемента отличается от фазы предыдущего на величину

(14.22)

Если положить фазу поля в точке приёма, создаваемого первым элементом, равным 0, то результирующая фаза поля второго элемента будет равна:

.

фаза третьего:

.

фаза n-го элемента:

(14.23)

Предположив, что и что , запишем величину результирующего поля в точке приёма:

(14.24)

где .

В дальнейшем выполним все последующие операции подобно тому, как это было сделано в случае синфазной решетки. Окончательное выражение для множителя решетки имеет вид:

(14.25)

Как следует из (14.25), диаграмма направленности имеет многолепестковый характер (наличие периодических функций в формуле).

Положение максимумов ДН соответствует условию:

(14.26)

Максимум основного лепестка соответствует . Отсюда

(14.27)

Если , то максимум излучения направлен вдоль оси решетки (осевое излучение). Как показывает более детальное исследование ДН, чем больше 1, тем уже главный лепесток и больше уровни боковых лепестков.

Если , то максимум излучения направлен под углом к оси решетки, и возникает режим наклонного излучения.

Изложенное иллюстрируется рис. 14.6.

Определим ширину главного лепестка ДН. Для простоты положим =1, тогда условие минимумов ДН будет иметь вид:

(14.28)

а условие первого нуля в ДН (m=0):

(14.29)

или из (14.29) .

.

Так как , то

(14.30)

Полагая , окончательно получим

(14.31)

Сравним ширину главного лепестка ДН синфазной решетки и решетки бегущей волны при равных n и d.

Пусть , тогда

рад или

рад или

Из примера следует, что при равных n и d синфазная решетка имеет значительный более узкий основной лепесток по сравнению с решеткой бегущей волны.

В направлении φ=180° (заднее полупространство) каждый предыдущий элемент решетки возбуждается с опережением по фазе относительно последующего и находится ближе к точке наблюдения относительно последующего. В этом случае фазовые сдвиги ψ и ψпростр. (14.14) имеют одинаковый знак. Поэтому сдвиг фаз между полями соседних элементов решетки при малых d () велик и результирующее поле в точке наблюдения мало. Следовательно, решетки бегущей волны обладают однонаправленным излучением в отличие от синфазных. Отличительной особенностью решеток бегущей волны является также то, что ДН формируется одновременно в двух плоскостях.

.

Как следует из рис. 14.6, ширина главного лепестка ДН решетки бегущей волны уменьшается с ростом коэффициента замедления . Однако при этом возрастают уровни боковых лепестков. Сужение главного лепестка приводит к увеличению КНД, а увеличение уровней боковых лепестков приводит к его уменьшению. Поэтому существует оптимальное значение , при котором КНД будет максимальным. На рис. 14.7 приведен график зависимости КНД от коэффициента замедления, где D0 – КНД при = 1. Подробный анализ показывает, что максимальный КНД соответствует условию, когда поля крайних элементов решетки в точке наблюдения сдвинуты по фазе друг относительно друга на π. Обозначив в формуле (14.23) и положив φ=0, получим:

, откуда или

(14.32)

Величина Lопт называется оптимальной длиной решетки бегущей волны. Из (14.32) следует, что для поддержания оптимальной длины решетки при увеличении её размера L необходимо соответственно увеличивать шаг решетки d.

14.5 Коэффициент направленного действия линейных антенных решеток

Коэффициент направленного действия антенных решеток можно вычислять по общей для любых антенн формуле (12.58), где - диаграмма направленности решетки с учетом направленных свойств отдельных элементов. Однако в случае достаточно длинных решеток, направленными свойствами элементов решетки можно пренебречь, из-за их малого влияния, и ДН определяется только множителем системы.

В случае осевой симметрии, когда ДН не зависит от азимутального угла, КНД вычисляется по более простой формуле (12.59), если ось симметрии нормальна к направлению главного лепестка ДН.

В случае, когда ось симметрии совпадает с направлением максимума главного лепестка ДН, то можно воспользоваться формулой:

(14.33)

В случае синфазного равноамплитудного возбуждения элементов решетки при любом фиксированном числе излучателей максимальный КНД наблюдается при шаге . При дальнейшем увеличении КНД уменьшается из-за дополнительных главных максимумов. При фиксированной длине решетки (в случае длинных решеток ) целесообразно шаг решетки выбирать равным , т.к. в этом случае уровень боковых лепестков убывает с увеличением их номера. Расчеты показывают, что при шаге КНД равен количеству элементов решетки D=n. При дальнейшем уменьшении шага решетки КНД практически остаётся постоянным.

Для длинных синфазных решеток , поэтому

(14.34)

В случае решеток бегущей волны при осевом излучении ( ≥ 1) убывание уровней боковых лепестков с ростом их номера имеет место, когда . КНД, как и в предыдущем случае, также равен n. Однако из-за того, что шаг решетки в 2 раза меньше,

(14.35)

14.6 Директорная антенна

.

Схемы питания антенных решеток достаточно сложны, что является важным фактором при их массовом производстве. Значительно упростить схемы питания можно, если антенная решетка будет выполнена из пассивных вибраторов, последовательно возбуждаемых полем активного элемента (раздел 13.1). Поэтому её можно отнести к классу антенн бегущей волны. Такая антенна называется директорной или антенной «волновой канал». Директорная антенна (рис. 14.8) представляет собой антенную решетку из пассивных вибраторов (директоров) и одного активного вибратора (симметричного или петлевого вибратора). Максимум излучения такой антенны направлен в сторону директоров. Для уменьшения обратного излучения применяется пассивный рефлектор. Принцип действия пассивного рефлектора и пассивного директора изложен в разделе 13.1.

Диаграмму направленности директорной антенны можно рассчитывать по общей формуле (14.36) для антенных решеток в двух главных плоскостях (Е и Н), если известны амплитуды и фазы токов в директорах и рефлекторе. Однако в настоящее время не существует строгого аналитического метода их определения. Поэтому существующие методики позволяют получить лишь приблизительные результаты, которые затем экспериментально уточняются. В основе этих методов лежит определение токов в вибраторах на основе теории связанных вибраторов путем решения системы линейных уравнений Кирхгофа (раздел 13.2). После этого ДН антенны вычисляется по формуле

(14.36)

где ψр – сдвиг фаз тока рефлектора относительно тока активного вибратора, Iр – относительная амплитуда тока в рефлекторе, θ - угол между радиусом – вектором точки наблюдения и осью антенны, φ - угол между радиусом – вектором точки наблюдения и нормалью к оси вибраторов, ψn – сдвиг фаз токов в директорах относительно тока в активном вибраторе, In – относительная амплитуда токов в директорах, dn – расстояние между активным вибратором и n-м директором.

В плоскости вибраторов (плоскость Е) θ = φ , в плоскости, перпендикулярной плоскости вибраторов (плоскость Н), φ = 0.

Множитель характеризует ДН одиночного вибратора (в данном случае полуволнового). Выражение в квадратных скобках является множителем системы . В случае, когда количество директоров достаточно велико (N>5), ДН антенны можно ориентировочно определить по формуле для решетки бегущей волны (14.25).

Коэффициент направленного действия антенны можно определить по приближенной формуле

(14.37)

где N – количество директоров, или по более точной формуле

(14.38)

где L – длина антенны.

Длина активного вибратора обычно выбирается равной 0,5λ. Длина директоров незначительно отличается от 0,5λ и лежит в пределах (0,4 ÷ 0,47)λ, а расстояние между директорами в зависимости от их количества лежит в пределах (0,1 ÷ 0,35)λ. Длина рефлектора обычно берется немного больше 0,5λ.

Для сужения главного лепестка ДН и увеличения КНД нужно увеличивать длину антенны за счет увеличения количества директоров. Если рассматривать директорную антенну как решетку бегущей волны, то для сохранения оптимальной длины антенны (14.32) необходимо при увеличении количества директоров уменьшать коэффициент замедления за счет увеличения фазовой скорости волны, распространяющейся вдоль оси антенны. Это обеспечивается уменьшением длины каждого последующего директора и увеличением расстояния между директорами (рис. 14.9)

.

По мере удаления директоров от активного вибратора амплитуда наведенного в них тока убывает. Поэтому при большом количестве директоров КНД практически перестает расти. В связи с этим длина антенны обычно не превышает > . В связи с тем, что входное сопротивление директоров имеет относительно большую реактивную составляющую, полоса пропускания директорных антенн невелика. При количестве директоров N = 3 полоса пропускания составляет порядка 15 %. При количестве директоров N = 10 она уменьшается до 5 %.

14.7 Логопериодическая антенна

Значительно более широкую полосу пропускания имеет логопериодическая антенна (ЛПА). Логопериодическая антенна представляет собой антенную решетку, в которой длина вибраторов и расстояние между ними подчиняются принципу подобия (рис. 14.10).

.

К двухпроводной линии, выполненной из перекрещенных проводов, подключаются симметричные вибраторы, длина которых и расстояние между ними по мере удаления от начала антенны возрастают так, что все вибраторы являются подобными:

(14.39)

τ – коэффициент подобия, называемый периодом структуры.

В рабочей полосе частот один из вибраторов становится резонансным, и его входное сопротивление оказывается чисто активным. Все остальные вибраторы будут иметь реактивную составляющую входного сопротивления тем большей величины, чем они будут находиться дальше от резонансного вибратора.

Так как увеличение входного сопротивления вибратора сопровождается уменьшением в нем величины тока, то наиболее сильно излучает резонансный вибратор и несколько ближайших к нему. Все они составляют так называемую активную область. При изменении рабочей частоты резонансным вибратором становится другой вибратор, а активная область смещается вдоль оси антенны. С ростом частоты активная область смещается в сторону более коротких вибраторов, а с уменьшением частоты в сторону более длинных вибраторов. Из сказанного следует, что последовательность резонансных частот антенны будет иметь следующий вид:

(14.40)

где n – номер вибратора, f1 – частота первого резонанса, fn – резонансная частота n-го вибратора. На основании (14.40) можно записать:

(14.41)

Из (14.41) следует, что в логарифмическом масштабе резонансные частоты повторяются через равные интервалы, равные , что и определило название антенны. На основании сказанного можно сделать вывод о том, что электрические параметры антенны на резонансных частотах остаются неизменными. Поэтому такая антенна относится к классу частотонезависимых антенн. Практически ЛПА имеют 10-ти кратный диапазон рабочих частот.

.

Рассмотрим более подробно структуру активной области. В упрощенной форме работа активной области выглядит следующим образом. На рис. 14.11 показана активная область, состоящая из 3-х вибраторов, из которых средний 2 – резонансный. Более короткий вибратор 1 имеет емкостный характер входного сопротивления, поэтому ток в нем по фазе опережает ток в резонансном вибраторе (раздел 13.1) на 90°. При перекрестном питании, как показано на рис. 14.11, резонансный вибратор возбуждается током с опережением на 180°. Таким образом, ток в коротком вибраторе отстает от тока в резонансном вибраторе на 90°, что придает короткому вибратору роль директора. Нетрудно убедиться в том, что более длинный вибратор выполняет роль рефлектора. Таким образом, активная область ЛПА напоминает директорную антенну, в которой директорами служат более короткие, чем резонансный, вибраторы, а более длинные вибраторы выполняют роль рефлекторов. Практически в активную область входят 1÷3 директора и один рефлектор. Остальные вибраторы на резонансной частоте имеют большое реактивное сопротивление и, следовательно, малый ток и поэтому заметного участия в активной области не принимают.

В связи с небольшим количеством элементов активной области ЛПА не обладает значительным КНД. Её главное достоинство в широкополосности.

При заданной рабочей полосе частот длина самого короткого вибратора выбирается , а длина самого длинного вибратора .

Изменяя угол α или период структуры τ можно управлять направленными свойствами антенны. Уменьшение α при постоянной τ приводит к увеличению расстояния между вибраторами, т.е. к увеличению размера активной области, что сопровождается сужением главного лепестка ДН. Однако при этом уменьшается количество вибраторов в активной области, что расширяет главный лепесток. Компромиссом является выбор α ≈ 10°.

Увеличение τ при постоянном α приводит к сужению ДН, так как увеличивается количество вибраторов в активной области. Обычно τ ≈ 0,95.

Логопериодические антенны нашли широкое применение в качестве широкополосных облучателей апертурных антенн, приемных ТВ антенн и др.

14.8 Неравноамплитудные антенные решетки

Недостатком равноамплитудных решеток является значительный уровень боковых лепестков в ДН. В разделе 14.2 было показано, что основной вклад в формирование боковых лепестков вносят крайние элементы решетки. Поэтому для уменьшения уровня боковых лепестков необходимо, чтобы амплитуда токов возбуждения элементов решетки уменьшалась по направлению от центра к краям решетки. На практике чаще всего применяют распределение амплитуды токов косинусоидального вида:

(14.54)

где N – количество элементов в решетке, n – порядковый номер элемента, отсчитываемый от среднего элемента, принятого за нулевой (n = 0).

.

Пример закона распределения (14.54) приведен на рис. 14.18. Часто амплитуда тока в крайних элементах решетки не равна нулю. Такое распределение называют распределением типа «косинус на пьедестале». Подобное распределение хорошо аппроксимируется функцией вида

(14.55)

где ("пьедестал") – отношение амплитуды тока в крайних элементах решетки к амплитуде тока в центральном элементе, d(n) – нормированное расстояние n-го элемента относительно центра решетки, как показано на рис. 14.19.

.

При шаге решетки d и нечетном N для . При четном N . Пример распределения (14.55) показан на рис. 14.20.

.

Опуская подробности, приведем выражение для ДН синфазной неравноамплитудной решетки:

(14.56)

где ,

(14.57)

.

Здесь .

На рис. 14.21 приведен пример расчета ДН по формуле (14.56).

Как видно из рис. 14.21 уменьшение уровней боковых лепестков неизбежно сопровождается расширением главного лепестка ДН.

.

Вопросы для самопроверки

1. Что называется антенной решеткой?
2. Какие существуют виды антенных решеток?
3. Объяснить принцип формирования ДН антенной решетки.
4. От чего зависит ширина главного лепестка, количество и уровни боковых лепестков ДН антенной решетки?
5. Что называется оптимальной длиной решетки бегущей волны?
6. Как определяется КНД синфазной решетки и решетки бегущей волны?
7. Объяснить особенности ДН неравноамплитудной решетки.

назад | cодержание | вперёд